目前，國產簾線鋼盤條大多能將單絲拉拔到Φ0.22mm左右，部分先進企業(yè)生產的優(yōu)質盤條能拉至Φ0.175mm。簾線鋼強度級別越高，或單絲直徑拉得越細，對盤條中不變形夾雜的尺寸和數量提出的要求越高。簾線鋼中典型的脆性夾雜α-Al2O3、TiN和Ti(CxN1-x)的維氏硬度(HV)分別為2058，2300～2500，3000～3500kg/mm2，相對于氧化物夾雜而言，鈦夾雜的硬度更高，危害性更大。

　　科研人員應用熱力學、動力學原理和試驗檢測方法，研究了簾線鋼凝固過程中鈦夾雜的析出規(guī)律及其性質，鋼水成分(C、N、Ti含量)及凝固冷卻速率對凝固析出鈦夾雜組成和顆粒尺寸的影響，以及簾線鋼鑄坯高溫加熱過程中鈦夾雜分解、固溶和再析出的熱力學條件和影響因素。

　　研究表明：

　　1)簾線鋼中的Ti(CxN1-x)夾雜在鋼水凝固前期就開始析出，而TiN夾雜在凝固末期才析出。
　　2)簾線鋼碳含量越高，鈦夾雜析出溫度越低，溶質元素的過飽和度越大，鈦夾雜析出越早，析出的碳氮化鈦(Ti(CxN1-x))夾雜中的x值越高。
　　3)鋼水凝固冷卻速率對析出鈦夾雜的尺寸影響十分顯著。鋼水初始氮含量越低，析出的鈦夾雜尺寸越小，但鋼水初始鈦含量對析出鈦夾雜尺寸影響不大。
　　4)鑄坯中的鈦夾雜在熱加工前的高溫加熱過程中能發(fā)生分解和固溶。簾線鋼碳含量對鈦夾雜熱分解溫度影響不大，但鋼中氮和鈦含量對鈦夾雜熱分解溫度影響很大。鈦夾雜分解出的溶質原子通過擴散發(fā)生固溶，使小顆粒夾雜溶解消失，較大顆粒夾雜逐漸變小。
　　5)若鑄坯在高溫加熱后緩冷，過飽和的溶質原子會再次析出使鈦夾雜長大。鑄坯在軋后的快速冷卻過程中，因溶質原子過飽和再次析出的鈦夾雜沒有機會長大。